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      2. 石壩現(xiàn)狀的分析管理論文

        時間:2021-06-13 14:19:30 論文 我要投稿

        石壩現(xiàn)狀的分析管理論文

          1.前言

        石壩現(xiàn)狀的分析管理論文

          現(xiàn)代碾壓面板堆石壩具有工程量小﹑工期短﹑造價低等優(yōu)點,已成為壩型選擇的主要類型之一,在我國已成大規(guī)模推廣的趨勢。國內(nèi)已建成的有關(guān)門山、柯柯亞、成屏、西北口、天生橋面板堆石壩等十余座,正在規(guī)劃設(shè)計的有10余座,廣泛分布于全國各地。20世紀50年代以前設(shè)計的堆石壩一般是不計算壩體應(yīng)力應(yīng)變的,但隨著計算技術(shù)的發(fā)展和壩體的日益增高,同時在一些壩體中發(fā)現(xiàn)裂縫,壩體應(yīng)力應(yīng)變計算才逐步為人們所重視。

          從“七五”科技攻關(guān)開始,國內(nèi)專家用不同的計算模型,考慮面板受力特點,采用相應(yīng)的參數(shù),對高面板壩進行二維、三維有限元分析計算。但是到目前為止,國內(nèi)外對這種壩主要憑經(jīng)驗設(shè)計。由于堆石體材料特性十分復(fù)雜,有限元的計算結(jié)果與實際觀測值之間還存在一定的差距?梢姡谶@方面尚有許多研究工作有待開展。

          2.堆石體材料的本構(gòu)關(guān)系

          堆石體的本構(gòu)關(guān)系表達了堆石體應(yīng)力應(yīng)變之間的關(guān)系,它無疑對應(yīng)力應(yīng)變的計算結(jié)果起決定性作用。目前建立堆石體本構(gòu)關(guān)系往往基于已有模型,再針對堆石的力學特性確定甚至調(diào)整本構(gòu)關(guān)系中各種材料參數(shù)。面板壩有限元計算時常采用非線性彈性模型和彈塑性模型。

          2.1非線性彈性模型

          非線性彈性模型包括鄧肯模型、內(nèi)勒模型、修正鄧肯模型和鄧肯模型等。這些模型最初是針對土、砂等一類材料在常規(guī)三軸試驗基礎(chǔ)上提出的,僅適用于二維分析計算,其中計算結(jié)果和已建壩實測結(jié)果較為符合的是鄧肯E-B模型和內(nèi)勒模型[7]。

          2.1.1鄧肯模型[1][8]

          康納(Kondner)根據(jù)常規(guī)三軸試驗結(jié)果發(fā)現(xiàn),關(guān)系可用雙曲線擬合。隨后,鄧肯(Duncan)引入摩爾-庫侖(MohrCoulomb)破壞準則,導出切線彈模為

          式中,為凝聚力;為初始彈模;為破壞比,是破壞時主應(yīng)力差和應(yīng)力應(yīng)變雙曲線的漸近線的縱坐標的比值,即/;為內(nèi)摩擦角,對于粗粒土假定是的函數(shù),即,式中和為試驗參數(shù),大氣壓(下同)。

          詹布(Janbu)據(jù)試驗指出初始彈模和側(cè)限壓力有如下關(guān)系:式中、為兩個由試驗確定的參數(shù)。

          相應(yīng)于卸荷再加荷情況的切線彈模為,按下式計算式中、是由試驗確定的兩個參數(shù),一般較為大。

          1980年,鄧肯(Duncan)提出切線體積模量的計算式式中、為試驗常數(shù)。

          體模相當于修正鄧肯模型中的,考慮到只能在之間變化,故有限元計算中應(yīng)限定在范圍內(nèi),否則得不到合理計算結(jié)果。

          平面應(yīng)變條件下鄧肯模型的增量型本構(gòu)關(guān)系為式中、為法向應(yīng)力增量;為剪應(yīng)力增量;、為法向應(yīng)變增量;為剪應(yīng)變增量。

          鄧肯模型的不足之處在于它不能反映壓縮與剪切的交叉影響;不能反映各向異性;不能反映加荷卸荷對的變化;不能反映中主應(yīng)力對強度指標的影響等。但總的來說,該模型反映了堆石體變形的主要規(guī)律。它反映了非線性;用于增量計算時,能反映應(yīng)力路徑對變形的影響;通過與的差別部分體現(xiàn)了加荷卸荷對變形的影響;通過假定是的函數(shù),在一定程度上考慮了高固結(jié)壓力的影響。再加上該模型簡便直觀,概念明確,并積累了相當多的應(yīng)用經(jīng)驗,因此目前被工程設(shè)計人員廣泛使用。

          2.1.2內(nèi)勒模型[7]

          內(nèi)勒非線性彈性模型是模型中較為簡單的一種,模型參數(shù)容易由常規(guī)三軸試驗確定。內(nèi)勒(Naylor)認為土的切線體積變形模量隨側(cè)限壓力的增加而增加,土的切線剪切模量隨剪應(yīng)力的`增加而減小,在破壞時變?yōu)榱。因此切線體積變形模量為切線剪切模量為內(nèi)勒非線性彈性模型在面板壩有限元分析中較少采用。

          2.2彈塑性模型[4]

          彈塑性模型把總的變形分成彈性變形和塑性變形兩部分,前者用虎克定律計算,后者用塑性理論求解。南京水科院1987年提出了用于堆石體的雙屈服面彈塑性模型,一般稱為南水模型。該模型可以反映應(yīng)力引起的各向異性和堆石的剪縮特性,在理論方面有其優(yōu)越性。但限于試驗設(shè)備,該模型中某些參數(shù)如、、較難從試驗中得到,因此尚未進入工程實用階段。

          3.非線性有限元求解方法[1][6]

          一般來說,求解方法有迭代法和增量法兩種,較為常用的是增量法。用增量法計算時,荷載逐級遞增,可以模擬施工過程,計算結(jié)果也符合觀測結(jié)果。以鄧肯模型為例,假設(shè)現(xiàn)進行第級加荷計算,按中點增量法其計算步驟如下:

          [1]根據(jù)前一級應(yīng)力全量確定彈性常數(shù)和,并形成剛度矩陣;

          [2]加本級荷載增量的一半于結(jié)構(gòu),用下式求位移增量:

          并計算應(yīng)力和應(yīng)變增量,進而累計求得應(yīng)力全量,據(jù)此計算;

          [3]施加全荷,求位移增量:

          相應(yīng)地可求出應(yīng)力應(yīng)變增量,累計則可得位移和應(yīng)力應(yīng)變?nèi)浚?/p>

          重復(fù)上述步驟,可得各級荷載增量下的解答。

          還有一個問題,即新填筑層各單元初始應(yīng)力狀態(tài)是,如果以此計算,則切線彈模,就無法進行計算?死(Clough)等人將新填土層視為重液體處理,即(為單元形心距土表的距離,為填土容重)。目前較為常用的處理方法式計算是引入側(cè)壓力系數(shù),即。事實上,新填土層經(jīng)過反復(fù)碾壓,可視為超固結(jié)土,可取前期預(yù)固壓力(視碾壓輕重可取MPa)。

          4.算例

          天生橋一級面板堆石壩位于紅水河上游南盤江干流,壩高178m,上游壩坡

          1∶1.4,下游壩坡1∶1.29。按平面應(yīng)變問題計算。

          4.1單元剖分和計算參數(shù)

          面板頂厚0.3,底厚為0.9m,沿面板厚度方向剖分一層單元,沿壩高分20層,共剖分500個單元,1486個節(jié)點。其中堆石單元459個,面板單元20個,接觸面單元20個,趾板單元1個。單元形態(tài)為等參元計算采用中點增量法,按20級加荷方式進行,每級荷載又分三次施加。這樣相當于按60級加荷計算,但又比剖分60層的情況節(jié)省計算時間。

          混凝土面板和趾板采用線彈性模型,=18000MPa,=0.167。

          堆石各分區(qū)對應(yīng)于模型的計算參數(shù)見表1。

          4.2計算成果

          從面板壩有限元的計算結(jié)果來看,依據(jù)不同模型所得的應(yīng)力結(jié)果是比較一致的,不同之處在于位移的大小和分布。而實際工程中,設(shè)計人員也更關(guān)心位移的大小和分布。

          圖2和圖3分別為竣工時鉛直和水平位移等值線圖。最大鉛直位移為2.35m,約位于1/2壩高處;最大水平位移:上游為0.58m,下游為1.03m,參見圖2。

          5.計算結(jié)果和實測值的比較分析

          除本文算例的計算結(jié)果外,還將引用文獻[3]和文獻[4]對天生橋一級面板壩的計算結(jié)果,來主要說明鄧肯模型和彈塑性模型在計算結(jié)果上的差異。

          天生橋一級面板壩壩體變形觀測,沉降觀測結(jié)果規(guī)律性強,十分可信;水平位移的觀測結(jié)果,國內(nèi)外專家尚有不同看法。因此,下文主要針對鉛直位移進行討論。

          表2天生橋一級面板壩有限元位移計算結(jié)果

          竣工時最大鉛直位移的觀測值為3.06m,約為壩高的1.72%,是同類型壩中沉降量較大的。從數(shù)值上看,鄧肯模型計算的最大鉛值位移在2.3m左右,和南水模型的計算結(jié)果1.34m相比,和實測值較為接近,但仍相差0.76m,究其原因,一是計算不能考慮實際施工狀況對沉降的影響,二是按鄧肯模型計算時沒有考慮堆石體流變引起的沉降。

          南水模型由于可以考慮堆石體的剪縮特性,計算的鉛值和水平位移都較小。

          雖然無可靠的實測水平位移以資比較,一般認為依據(jù)南水模型計算的水平位移較為可靠,而鄧肯模型計算的水平位移一般偏大。另外,依據(jù)南水模型計算的位移的分布規(guī)律較模型更符合實際觀測[3][4]。

          雖然設(shè)計面板壩時更關(guān)心面板、周邊縫、伸縮縫,止水的變位與位移,但基本變位是堆石體的變位,它對其他構(gòu)件的變位有重大的影響。因此以堆石體變位來評價模型應(yīng)該是較為合適的。通過以上的分析可知,兩個模型都存在不足之處,面板壩有限元分析還有待深入研究。

          6面板壩有限元分析的展望[2]

          a.今后一段時間內(nèi),簡單實用、概念明確的模型仍占主導地位。而計算結(jié)果在多大程度上和實際相符,不僅取決于模型本身,也取決于模型參數(shù)測定的準確程度。以模型為例,該模型涉及七個參數(shù),任何參數(shù)偏離都會造成計算結(jié)果的變動。鑒于此,有必要在參數(shù)測定方面作深入研究,研制新的大型三軸試驗儀,發(fā)展原位試驗技術(shù)等。

          b.應(yīng)該承認,現(xiàn)存的本構(gòu)關(guān)系在描述堆石體真實特性的準確性和完整性方面是遠遠不夠。無論是非線性模型還是彈塑性模型,都是在連續(xù)性假設(shè)基礎(chǔ)上從宏觀的唯象的角度描述堆石材料的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系。實際上,堆石體可被視為多種材料組成的多孔介質(zhì),不連續(xù)性為其主要特征。因此,要深刻揭示堆石體的應(yīng)力應(yīng)變規(guī)律,就必然要開展堆石材料的微觀研究,并力圖在微觀研究的基礎(chǔ)上,結(jié)合新理論,提出新模型。

          c.面板壩從勘測、設(shè)計、試驗研究到施工的各個階段無不存在許多不確定性因素,因此,計算結(jié)果和觀測值完全相符幾乎是不可能的。但是如果在計算中考慮到不確定因素的影響,則會有效改善計算結(jié)果?紤]不確定因素基本上有兩種方法:一是采用隨機有限元,一時采用模糊有限元。對于壩工而言,要準確得到不確定量的隨機分布是十分困難的。因此,建議將不確定量按模糊量處理,采用模糊有限元作分析計算,計算結(jié)果仍為模糊量,這也符合一般的工程經(jīng)驗。

          d.采用新的數(shù)值計算方法如離散元法、流形元法。

          參考文獻

          [1]錢家歡、殷宗澤,土工原理與計算,北京:中國水利水電出版社,1996

          [2]何廣訥,土工的若干新理論研究與應(yīng)用,北京:水利電力出版社,1994

          [3]混凝土面板堆石壩會議論文集,河海大學出版社,1990

          [4]章為民、沈珠江,混凝土面板堆石壩三維彈塑性有限元分析,水利學報,1991(4)

          [5]許仲生,天生橋一級水電站面板壩壩體變形特征,水力發(fā)電,2000(3)

          [6]陳慧遠,土石壩有限元分析,河海大學出版社,1987

          [7]顧淦臣、黃金明,混凝土面板堆石壩的堆石本構(gòu)模型與應(yīng)力變形分析,水力發(fā)電學報,1991(1)

          [8]李鴻壽,橫山土石壩擴建的構(gòu)造和應(yīng)力變形分析,水力發(fā)電學報,1997(3)

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